薩登10KW大型*柴油發(fā)電機(jī)

蓄電池儲能系統(tǒng)作為微網(wǎng)內(nèi)的主電源時(shí)，儲能用并網(wǎng)變流器工作在獨(dú)立運(yùn)行模式，控制出口側(cè)交流母線電壓幅值和頻率恒定。這種控制方式與柴油發(fā)電機(jī)有著本質(zhì)的不同，儲能系統(tǒng)受變流器中電力電子器件的限制，一般不具備短期過流能力。當(dāng)柴油機(jī)與儲能并網(wǎng)變流器并列運(yùn)行時(shí)，如果儲能并網(wǎng)變流器仍工作在獨(dú)立運(yùn)行模式，微網(wǎng)內(nèi)凈負(fù)荷的擾動，易使得兩者的端口電壓發(fā)生偏差，加之儲能變流器與同步發(fā)電機(jī)之間等值阻抗較小，因此較小的電壓偏差就會產(chǎn)生較大的無功環(huán)流，容易導(dǎo)致儲能用變流器過流保護(hù)動作，凈功率將全部轉(zhuǎn)移到柴油機(jī)，進(jìn)而容易引發(fā)連鎖反應(yīng)，系統(tǒng)崩潰。因此，微網(wǎng)內(nèi)主電源從儲能系統(tǒng)轉(zhuǎn)為柴油機(jī)或者從柴油機(jī)轉(zhuǎn)為儲能系統(tǒng)的時(shí)候，通常先關(guān)閉主電源，然后重新啟動柴油發(fā)電機(jī)或者儲能系統(tǒng)，系統(tǒng)恢復(fù)供電。在雙主電源切換過程中，系統(tǒng)內(nèi)存在著短時(shí)停電。針對主變并網(wǎng)模式和獨(dú)立運(yùn)行模式的無縫切換控制策略，文獻(xiàn)[6-7]提出逆變器在并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)采用電流控制模式，獨(dú)立運(yùn)行時(shí)則采用電壓控制模式，運(yùn)行模式切換時(shí)主控制器應(yīng)能夠滿足在 2 種制模式間快速切換的要求。文獻(xiàn)[8]采用上層控制器及控制器局域網(wǎng)絡(luò)(controller areanetwork，CAN)總線通信對微網(wǎng)內(nèi)主電源與從電源進(jìn)行協(xié)調(diào)控制，且主電源必須滿足在電壓控制模式及電流控制模式間的快速切換。文獻(xiàn)[9]指出控制器在電壓控制和電流控制 2 種模式間切換時(shí)，會導(dǎo)致輸出結(jié)果出現(xiàn)偏差，容易造成暫態(tài)沖擊，因此提出一種采用內(nèi)環(huán)電流滯環(huán)控制，外環(huán)為電容電壓及并網(wǎng)電流并行控制的控制算法。控制模式切換時(shí)不需要改變控制結(jié)構(gòu)，但滯環(huán)電流控制下器件開關(guān)頻率較高，會增加系統(tǒng)損耗。文獻(xiàn)[10]在電壓電流雙閉環(huán)控制基礎(chǔ)上引入虛擬阻抗，并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)通過改變虛擬阻抗來相應(yīng)控制其輸出電或功率，屬于間接電流控制，且模式切換過程中仍存在電流和功率沖擊。然而上述文獻(xiàn)所提出的方法均為存在大電網(wǎng)時(shí)微網(wǎng)內(nèi)主電源在雙運(yùn)行模式之間的無縫切換。該場景與孤立微網(wǎng)系統(tǒng)中雙主電源的無縫切換并不相同。與大電相比，柴油發(fā)電機(jī)組缺乏足夠的慣性，不能等同于恒定的電壓源。

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蓄電池儲能系統(tǒng)作為微網(wǎng)內(nèi)的主電源時(shí)，儲能用并網(wǎng)變流器工作在獨(dú)立運(yùn)行模式，控制出口側(cè)交流母線電壓幅值和頻率恒定。這種控制方式與柴油發(fā)電機(jī)有著本質(zhì)的不同，儲能系統(tǒng)受變流器中電力電子器件的限制，一般不具備短期過流能力。當(dāng)柴油機(jī)與儲能并網(wǎng)變流器并列運(yùn)行時(shí)，如果儲能并網(wǎng)變流器仍工作在獨(dú)立運(yùn)行模式，微網(wǎng)內(nèi)凈負(fù)荷的擾動，易使得兩者的端口電壓發(fā)生偏差，加之儲能變流器與同步發(fā)電機(jī)之間等值阻抗較小，因此較小的電壓偏差就會產(chǎn)生較大的無功環(huán)流，容易導(dǎo)致儲能用變流器過流保護(hù)動作，凈功率將全部轉(zhuǎn)移到柴油機(jī)，進(jìn)而容易引發(fā)連鎖反應(yīng)，系統(tǒng)崩潰。因此，微網(wǎng)內(nèi)主電源從儲能系統(tǒng)轉(zhuǎn)為柴油機(jī)或者從柴油機(jī)轉(zhuǎn)為儲能系統(tǒng)的時(shí)候，通常先關(guān)閉主電源，然后重新啟動柴油發(fā)電機(jī)或者儲能系統(tǒng)，系統(tǒng)恢復(fù)供電。在雙主電源切換過程中，系統(tǒng)內(nèi)存在著短時(shí)停電。針對主變并網(wǎng)模式和獨(dú)立運(yùn)行模式的無縫切換控制策略，文獻(xiàn)[6-7]提出逆變器在并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)采用電流控制模式，獨(dú)立運(yùn)行時(shí)則采用電壓控制模式，運(yùn)行模式切換時(shí)主控制器應(yīng)能夠滿足在 2 種制模式間快速切換的要求。文獻(xiàn)[8]采用上層控制器及控制器局域網(wǎng)絡(luò)(controller areanetwork，CAN)總線通信對微網(wǎng)內(nèi)主電源與從電源進(jìn)行協(xié)調(diào)控制，且主電源必須滿足在電壓控制模式及電流控制模式間的快速切換。文獻(xiàn)[9]指出控制器在電壓控制和電流控制 2 種模式間切換時(shí)，會導(dǎo)致輸出結(jié)果出現(xiàn)偏差，容易造成暫態(tài)沖擊，因此提出一種采用內(nèi)環(huán)電流滯環(huán)控制，外環(huán)為電容電壓及并網(wǎng)電流并行控制的控制算法。控制模式切換時(shí)不需要改變控制結(jié)構(gòu)，但滯環(huán)電流控制下器件開關(guān)頻率較高，會增加系統(tǒng)損耗。文獻(xiàn)[10]在電壓電流雙閉環(huán)控制基礎(chǔ)上引入虛擬阻抗，并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)通過改變虛擬阻抗來相應(yīng)控制其輸出電或功率，屬于間接電流控制，且模式切換過程中仍存在電流和功率沖擊。然而上述文獻(xiàn)所提出的方法均為存在大電網(wǎng)時(shí)微網(wǎng)內(nèi)主電源在雙運(yùn)行模式之間的無縫切換。該場景與孤立微網(wǎng)系統(tǒng)中雙主電源的無縫切換并不相同。與大電相比，柴油發(fā)電機(jī)組缺乏足夠的慣性，不能等同于恒定的電壓源。

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